Курсовая работа Геометрическое черчение Проекционное черчение Изучение резьбовых соединений Соединение деталей Эскизы и рабочие чертежи деталей Техническая механика

Курс лекций Инженерная графика Детали машин и основы конструирования

Конические прямозубые колеса по ГОСТ 19325-73 и ГОСТ 19624-74 (при d1 + d2 = 90о и a=20о)

Параметры

Обозначение

Формула

Внешний делительный диаметр

de2

(3.29)

Внешнее конусное расстояние

Re

Ширина зубчатого венца

b

Среднее конусное расстояние

R

Средний окружной модуль

m

Средний делительный диаметр

d

Угол делительного конуса

d

Внешняя высота зуба

he

Внешняя высота головки зуба

hae

Внешняя высота ножки зуба

hfe

Угол головки зуба

qa

Угол ножки зуба

qf

Внешний диаметр вершин зубьев

dae

прямозубой передачи по сравнению с цилиндрической: т — средний модуль. Допускаемое напряжение [sF] выбирают так же, как и для цилиндрических зубчатых колес.

Для зубчатых колес с высокой твердостью рабочих поверхностей зубьев может оказаться, что их размеры будут определяться прочностью зубьев на изгиб. В этом случае проектировочный расчет на jbi иб выполняют для среднею модуля

Коэффициент ширины венца по отношению к среднему модулю

Предельное значение этого коэффициента

Расчет ведут, как и для цилиндрических зубчатых передач, по тому колесу, для которого отношение [sF]/YF меньше.

Особенности расчета конических колес с круговыми зубьями

Для расчета конических колес с круговыми зубьями (см. рис. 3.5) их заменяют биэквивалентными цилиндрическими прямозубыми колесами: во-первых, круговые зубья приводятся к прямым, во-вторых, конические колеса приводятся к цилиндрическим.

3.12. Конические зубчатые колеса с косыми и круговыми  зубьями при межосевом угле 90° (см. рис. 3.4 и 3.5)

Параметры

Обозначение и расчетные формулы

Внешний делительный диаметр

Внешний торцовый модуль

Внешнее конусное расстояние

Ширина венца

Среднее конусное расстояние

Средний нормальный модуль

Средний угол наклона зуба

Внешняя высота зуба

Внешняя высота головки зуба

Внешняя высота ножки зуба

Угол делительного конуса

Угол ножки зуба

Угол головки зуба

Внешний диаметр вершин зубьев

Коэффициент радиального смешения у шестерни (рекомендуемый)

Коэффициент тангенциального смещения у шестерни при и > 2,5

Расчетные формулы для рассматриваемых колес приводятся по аналогии с формулами для цилиндрических косозубых колес.

Наименования и обозначения геометрических параметров даны по ГОСТ 19326-73. Рекомендуется принимать средний угол наклона зуба b=35°. Формулы для геометрического расчет приведены в табл. 3.12.

Для проектировочного расчета служит формула, определяющая требуемую величину внешнего делительного диаметра колеса [см. формулу (3.29)]. Полученное значение de2 округляют по ГОСТ 12289-76 (номинальные значения  de2 см. с. 49).

Коэффициент ширины зубчатою венца по отношению к внешнему конусному расстоянию ybRe £ 0,3.

При выборе параметров передачи надо следить за выполнением условия  b £ 10 mte, где тte— внешний окружной модуль зубьев.

Формула для проверочного расчета круговых зубьев на выносливость по напряжениям изгиба аналогична формуле (3.25) для цилиндрических косозубых колес. Коэффициенты KF, KFa, Yb и YF принимают по тем же данным, что и для цилиндрических косозубых колес (см. § 3.3). Окружное усилие

где mn — средний нормальный модуль зубьев. Для редукторных конических зубчатых передач надо, как правило, назначать 7-ю степень точности изготовления, но значения коэффициентов брать такие, которые соответствуют 8-й степени точности цилиндрических зубчатых колес.

Коэффициент формы зубьев YF надо выбирать по биэквивалентному числу зубьев

При определении коэффициента KFa [см. формулу (3.25)], учитывающего неравномерность распределения нагрузки между круговыми зубьями, значения коэффициента торцового перекрытия в случаях учебного проектирования можно принимать ориентировочно ea » 1,3 ¸1,4.

В связи с тем. что нагрузочная способность конических передач с круговыми зубьями выше, чем конических прямозубых, в формуле отсутствует коэффициент JF [см. формулу (3.31)].

Возвратно-поступательное движение производится гидравлической системой, питаемой нерегулируемым насосом 2 производительностью 48 л/мин, который приводится в движение отдельным электродвигателем мощностью 2,3 квт и числом оборотов 960 об/мин.

Масло всасывается насосом 2 через фильтр 3 из бака 4 и подаётся через предохранительный клапан 5, дроссель 6, золотники 7 и 8 и подпорный клапан 9 в нижнюю полость гидравлического цилиндра. Масло из верхней полости цилиндра через золотник 8 удаляется в бак.

Часть масла, подаваемого насосом 2, направляется в фильтр 10 для очистки, откуда сливается в бак. При засорении этого фильтра открывается предохранительный клапан 11.

Скорость хода поршня регулируется посредством дросселя 6. Поршень реверсируется посредством упора /2, действующего на переставные кулачки 13 и 14, которые поворачивают валик 15. При этом зубчатый сектор сдвигает рейку и золотник 7, который служит для Переключения реверсивного золотника 8. Если золотник 7 сдвинуть влево, то золотник 8 будет сдвинут вправо. Скорость переключения золотника 8, от которой зависят быстрота реверса и отсутствие ударов в конце хода, регулируется дросселем 16. Когда золотник 8 находится в правом положении, масло из насоса 2 может поступать как в верхнюю, так и в нижнюю полости цилиндра. Так как сечение верхней части цилиндра вдвое больше живого сечения (за вычетом сечения штока) нижней части цилиндра, то при одинаковом давлении масла с обеих сторон поршня усилие, действующее на поршень вниз, вдвое больше усилия, действующего на поршень вверх. Поэтому поршень пойдёт вниз, вытесняя масло из нижней полости цилиндра через тарелчатый клапан а и золотник 8 в верхнюю полость цилиндра.

Подпорный клапан 9 служит для уравновешивания головки шпинделя и инструмента, так как при ходе поршня вниз для прохождения масла через тарелчатый клапан а необходимо усилие, равное силе веса головки и инструмента.

Работа станка. Деталь закрепляется на столе, а абразивный инструмент—в шпинделе станка. Инструмент получает вращательное и возвратно-поступательное движение. Головка шпинделя направляется в своём поступательном движении колонками, а шпиндель—переставным кронштейном. Стол можно перестанавливать по вертикальным направляющим станины. Вертикальные перемещения головки шпинделя ограничиваются регулируемыми упорами 13 и 14.


На главную